(2)改变仓格结构。将原来24 仓转子改成48仓格，将蓄热元件清理后，一分为二(分割并补全传热元件框架)，重新装包、封焊后回装。传热元件如使用寿命已到(剩余板厚热端低于0.3mm，冷端低于0.5mm)，或锅炉现采用的燃料堵灰特性与预热器波形不匹配，则建议更换。

(3)更换冷段传热元件支撑栅架。原材料为Q235-A 材料，换用Corten 材料。转子壳板采用配合双道轴向密封设计，在增加径向隔板处相应增加轴向焊接板密封处安装扁钢。

(4)对旁路密封改造。转子上、下为配合旁路密封，也做相应变动。更换上、下部“T”字钢，并在原来弹性旁路密封的基础上，将冷、热端面上增加旁路密封，使冷、热端都成为双道旁路密封(其结构如图2)。

上、下部“T”字钢更换后，自制车削刀架对空预器的“T”字钢进行了车削调整，使车削量控制在设计范围内，提高环形密封的安装精度和密封效果。重新加工外圆，上、下部增加端面密封，以保证密封效果。制造专用加工工具对冷、热段端面加工处理，提高密封精度，强化对气流的导向作用，以减少旁通风量，提高转子换热效果。为保证再一个大修期内维持较低的漏风率，在热端也安装端面密封，使弹性旁路密封间隙热端为3~5mm、冷端为0 mm，端面旁路密封热端为25 mm、冷端为0 mm;在原来的弹性旁路密封的两片密封片槽口间点焊固定，消除两片密封片间间隙。在旁路密封片和扇形板静密封间作密封焊处理。

(5)对径向密封改造。径向密封一直是影响空预器漏风的主要因素，因为空预器的膨胀量主要是在径向，且转子转动过程中由于中心筒的偏差，使之不在同一平面。运行中一次风压在9kPa 以上、二次风压也达1.8kPa，而烟气侧为负压3.2kPa，两者差压非常大，导致一、二次风与烟气侧采用单密封结构密封时防漏风效果难以保证。转子转动过程中，吸热元件在风侧和烟气侧不停的转换引起冷热不均，使转子面不水平，严重制约着径向密封效果。我们决定取消间隙自动跟踪调整装置，对磨损严重的扇形板进行更换，对局部磨损出现沟槽的扇形板进行补焊后车削打磨，使每块扇形板表面平整光滑。由于一、二次风压较大，加上径向密封片与冷端扇形板摩擦产生震动，会导致运行中扇形板上下运动，使调整螺杆产生应力而断裂，造成空预器的卡死。因此，将原来每个调整装置的三条M20 螺栓改成一条M60 的调整螺栓，既增加了调整螺栓强度，又提高了密封间隙调整的准确性，使调整过程更省时省力。

为缩小密封间距，增加了径向密封道数，使每侧密封片达到48 片，保证在径向扇形板下始终有两道密封。调整后径向密封间隙为热端0~0mm、冷端0~19mm，将所有密封片接头密封焊接，两端和其相邻结构件密封焊，从而消除了固定后密封片之间缝隙的漏风。

(6)对轴向密封改造。针对其密封间距过大的问题，相应增加了密封片数量，使密封道数翻倍，每侧密封片达到48 片，大大缩小了密封间距，保证在轴向圆弧板下始终有两道密封。安装时，将所有密封片两端和其相邻结构密封焊。推翻了原厂家设计的花焊方式，对每一片都采用双面满焊，减少了漏风死角。在调整轴向密封时，在圆弧板的上、下两端加装补隙片来消除密封盲区，并调节圆弧板使上端间隙达到9mm，下端间隙达到4.5mm，小于原设计值，轴向密封在热态时达到似碰非碰的状态，最大程度减少轴向漏风。

(7)其它方面的改进：①在所有原有和新增轴向密封延拓围带销内侧，布置两道密封挡板，配合轴向密封减少轴向漏风率。②更换中心密封片，对上下密封盘做固定处理，和中心筒对中后焊在中间梁上，保证密封间隙均匀，消除密封盘偏心。同时，将导向端轴部中心筒底部将上、下两层填料室全部更换新填料，有效地解决导向轴承因下部漏风而长期超温运行的状况。③导向端轴气封漏风一直是个难题，我们设计多层填料式的气封结构，自动适应导向端轴位置，解决了中心漏风和漏灰问题。④原设计径向、轴向密封板的静密封片结构是造成从密封板底部漏风的直接原因。我们将单侧固定式静密封板改装成双侧静密封，冷端扇形板底部用保温材料密封避免了空气向烟气的直接漏风。在运行状态下可根据实际情况来调整密封间隙，保证空预器的漏风率。图 3 多层填料式的气封结构

3.2 热态调整

(1)调整空预器圆周上的三块圆弧板，调节调整螺栓，使圆弧板与轴向密封片先轻微碰撞，然后向后调节园弧板,使碰撞声消失，使轴向密封片与圆弧板在最大负荷时达到了似碰非碰的状态。

(2)把径向密封的冷端调整到最佳。先调整烟气侧，因烟气侧比空气侧温度高，膨胀量大，可为空气侧调节提供依据。将烟气侧的扇形板调节螺栓从初始的最大位移处向上调节扇形板，当听见与径向密封片有轻微碰撞声时，适当向下调节扇形板，消除碰撞声后，即是机组满负荷时的最佳状态。按以上步骤逐个调整一次风侧、二次风侧扇形板。

4 改造后效果与效益分析

(1)改造后空预器漏风率降低4%，效果比较明显，可使一次风机、二次风机和引风机降低电耗580Kw/h。

(2)空预器出口氧量降低，使锅炉效率比改造前提高，相应发电煤耗降低，经计算约为2.2g/kW·h。

(3)热风温度提高5℃，节煤效益相当可观。

(4)改造后飞灰含碳量降低5~8 个百分点(烟煤或贫煤)，预计Q4 降低约1.25%~2%，锅炉效率相应提高。

(5)机组运行可靠性提高。漏风率减低后，锅炉烟风系统裕量增加，特别是一次风机调节幅度明显好转。

(6)空预器元件使用寿命提高。漏风率降低，烟气侧的冷风走廊区域减少，对烟气侧波形板产生结露的区域减少，磨损降低，波形板和密封片使用寿命延长。