(1)机组负荷在 115MW 和 150MW 时增压风机跳闸，原烟气 烟道压力分别为 3138Pa 和 3379Pa，两种工况下，烟道压力增加 了 241 Pa;在变频启动增压风机后，原烟气烟道压力最高值分 别为 3569Pa 和 3802Pa，烟道压力增加了 233 Pa。虽因增压风机 入口膨胀节破裂，机组负荷在 200MW 时增压风机跳闸试验未做， 但依据 115MW 和 150MW 负荷下的试验数据， 初步推算机组负荷在 200MW 时若增压风机发生故障停运，原烟气烟道压力可增至 4000Pa 左右，若此时将负荷降至 150MW 以下可安全启动增压风 机，不会造成设备及烟道损坏。

(2) 运行中当发生增压风机故障时， 可维持机组负荷在 150MW以下运行。此时不会影响到机组、脱硫设施和烟风道的安全，当 故障处理完后，恢复增压风机运行。

三、封堵旁路挡板方案：

1、将增压风机入口烟道膨胀节更换为承压±7000Pa 左右的 膨胀节。

2、针对在增压风机故障跳闸后重新启动运行，原烟气烟道 压力比增压风机故障跳闸后的压力升高约 500Pa 的试验结论， 修 改规程，确保一旦发生增压风机故障跳闸，在重新启动运行前将 原烟气烟道压力调整到 3200Pa 以下。

3、改接浆液循环泵电源：

目前，5 台浆液循环泵电源均取至对应的脱硫 6kV 各供电段 母线，各段母线之间通过分段开关连接，分段开关设臵有备用电 源自投装臵， 为避免因某段电源故障导致吸收塔浆液循环泵全部 停运，造成机组停运，将 2 号脱硫装臵 A、D 浆液循环泵电源保 留在脱硫 6kVII 段，将 C 浆液循环泵改接至脱硫 6kVI 段，将 B、 E 浆液循环泵改接至脱硫 6kVIII 段;将 1 号脱硫装臵 A、E 浆液 循环泵电源保留在脱硫 6kVI 段，将 B、C 浆液循环泵改接至脱硫 6kVII 段，将 D 浆液循环泵改接至脱硫 6kVIII 段;将 3 号脱硫 装臵 C、A 浆液循环泵电源保留在脱硫 6kVIII 段，将 E 浆液循环 泵改接至脱硫 6kVII 段， B、 浆液循环泵改接至脱硫 6kVI 段; 将 D 为减少 6kV 电缆，考虑在脱硫 6kV 开关室增加电缆转接箱，不全 部重新敷设 6kV 电缆。

4、增加原烟气烟道防爆装臵：

为确保脱硫系统增压风机故障跳闸后原烟气烟道安全， 在原 烟气烟道上增加防爆门，防爆门按尺寸 800mm×800mm 设计，防 爆门压力按±4500Pa。同时在原烟气烟道上安装 3 台压力变送 器，变送器量程按±5000Pa 设计，将压力信号送至脱硫 DCS 系 统。

5、检查恢复吸收塔入口事故喷淋减温装臵：

脱硫系统原烟道事故喷淋减温装臵是按机组满负荷正常运 行、入塔烟温小于 70℃进行设计的。检查恢复方案：减温水取 至主机工业冷却水和消防水系统，采用气动快开门，气源取至脱 硫仪用压缩空气系统，装臵信号、控制电源取至脱硫保安段或脱 硫 UPS 电源，事故喷淋水直接流入吸收塔内。

6、改接吸收塔搅拌器电源：

目前，工艺水泵、增压风机油泵、除雾器冲洗水泵电源已取 至脱硫保安段，但吸收塔搅拌器电源取至脱硫 400V 工作段，须 改接至脱硫保安段。

7、增压风机静叶及增压风机变频器：

增加增压风机变频器自动旁路硬件功能，并改造增压风机静 叶。

8、对 1、2、3 号吸收塔分别增设一套管径为φ108×5mm 石 灰石浆液供浆系统，并将 1、2 号石灰石浆液箱并联运行，以确 保吸收塔石灰石浆液的供给。

9、DCS 逻辑改造：