3、燃烧和氧量控制优化

优化燃烧和氧量控制，确保煤粉在炉内完全燃烧是锅炉经济性和安全性的保障。本工程采用分层大风箱两侧进风方式，且炉膛较宽，在挡板开度相同的情况下并不能保证同层8个燃烧器的进风量相同，会造成沿炉膛宽度的氧量偏差和热偏差。煤粉燃烧器外二次风量占燃烧器区域总风量的60%以上，通过调整其挡板开度可有效调节燃烧器供风与其出力相匹配，改善氧量分布均匀性。

表3 锅炉调整前后燃烧状态对比

工况说明煤量总风量O2六大风机

电流NOx平均排放浓度

MWt/ht/h%Amg/Nm3

调整前750MW31526295.2816278

500MW22720876.8727246

调整后750MW31124883.8791265

500MW22419085.1709237

之前运行人员一直采用过高的空气过剩系数调整锅炉，在一定程度自然抑制了燃烧不完全现象，但过高的样量控制使六大风机电流均较优化前高。所以过高的空气过剩系数，给整个锅炉燃烧系统带来很大的浪费。然而通过优化：控制中心风挡板开度均为100%情况下，对投运燃烧器，层风挡板开度为100%;停运燃烧器，中、下层开度为10%，上层(A层和D层)开度为15%。外二次风挡板采用U型配风方式：即90/75/60/50/50/60/75/90。燃尽风挡板采用：900MW负荷以下，开度在10～35%范围内调整;900MW负荷以上，开度在30～50%范围内调整。并且通过燃烧调整可以明显检验出燃尽风对气温的偏差影响非常大，而外二次风门从75%-50%-30%，两侧减温水有偏大的趋势，中心风由10%---50%，变化不明显。而按照这种二次风挡板以及U型配风方式控制，可使省煤器出口8个氧量测点基本均匀，同时满足脱硫入口CO浓度低于900MW在100mg/Nm3以下，1000MW在200mg/Nm3以下的同时，氧量控制较低降低了风机电耗。同时通过燃烧调整燃尽风两侧开度越接近，CO浓度就越小，低过、低再、高过、高再两侧蒸汽温度趋于平衡。

表4 优化后负荷对应氧量控制值

而且通过燃烧调整优化，基本上解决了锅炉上存在的屏过区域两侧蒸汽温度偏差且两侧减温水偏大，以及运行总风量降低后出现CO数值高、煤粉不能燃烬等燃烧恶化现象，飞灰含碳量在相近煤质情况下相同负荷明显减小。

4、结论

该锅炉经过燃烧优化调整，锅炉运行稳定，热效率和NOx排放浓度均达到了较高标准，通过燃烧调整，可以得到以下结论：

(1) 调整二次风系统挡板处于一个与燃烧相匹配的开度，可有效调节燃烧器供风与其出力相匹配，改善氧量分布均匀性。

(2)省煤器出口氧量是影响风机电耗和NOx排放的主要因素。试验表明：按照表4的负荷对应氧量来控制锅炉过剩空气系数，能有效降低风烟系统电机电耗以及NOx排放浓度。

致谢

此论文根据鲁阳电厂两台1000MW超超临界锅炉完成168小时试运后所作优化完成，感谢河南院调试所的专家给予的指导，并根据其出具的相关实验报告所引用的数据完成此文。

参 考 文 献:

[1]岑可法.锅炉燃烧试验研究方法及测量技术[M].北京：水利电力出版社，1987.

[2]李石湘.二次风配风方式对锅炉燃烧优化的影响[J].湖南电力，2003.

[3]黄新元.电站锅炉运行与燃烧调整[M].北京：中国电力出版社，2007.