3.3 解决措施

根据现场顶轴油试验情况可以得出，在顶轴油压力达到19 MPa(设计支管压力最大为16.7 MPa)，5 号轴颈顶起高度为0.005 mm，没有达到设计要求值0.03~0.05 mm，而1~4 号轴瓦没有顶轴油，造成烧瓦。

根据现场翻瓦检查情况和分析，厂家提出了对1~4 号可倾瓦轴承增加顶轴油的处理意见，将2 号轴承润滑油管路节流孔板从φ27 mm增加到φ30 mm，同时在2 号轴承下半正下方主要承载瓦的进油侧增加了1 个DN25 的进油孔，以补充正下方瓦块的冷却油的进油量，又在正下方瓦块的出油侧增加了2 个排油孔，以便热油能迅速排放。

4 振动和瓦温异常分析及处理

4.1 振动和瓦温异常特点

1 号机组因磨煤机故障机组跳闸后，出现了振动和瓦温异常情况，进而翻瓦检查发现3 号轴瓦乌金巴氏合金夹渣、脱壳，轴颈拉毛。从其过程变化情况以及振动分析来看，主要有以下特点：

(1)因盘车未投上，汽轮机转子热态情况下直接注：中心合格后，靠背轮连接前低压A 转子扬度：5 号轴颈处0.15 mm，6 号轴颈处0.17 mm。表2 轴系安装找中最终数据 冲转至1 686 r/min，3、7、8 号瓦振动超标。其振动产生的原因在于转子热弯曲而引起，根据厂家运行启动要求，在机组停机后，应投盘车6 h 后方可启动。

(2)在机组停机投盘车后再次冲转，定速后20 min左右振动突升。根据振动仪频谱反应情况，振动大的原因主要是半频振动突升造成通频振动大，同时根据轴心轨迹来看，轴心也发生了大的变化。根据频谱分析可以断定，振动产生的原因在于油膜涡动。

(3)在机组惰走过程中又出现了瓦温突升现象，而此次出现瓦温突升的只有3 号轴瓦，顶轴油系统显示3 号顶轴油管压力从10.2 MPa降至9.2 MPa。

4.2 问题分析

(1)振动大的原因在于油膜涡动，而产生油膜涡动主要有轴承标高、轴瓦顶隙、油温、瓦块卡涩造成对中性消失等原因，从现场安装情况来看，造成此次振动的原因在于轴瓦顶隙(安装是轴瓦顶隙实测数据偏上限)，瓦块卡涩。

(2)从3 号轴瓦瓦温在惰走过程突升以及3 号轴瓦顶轴油压降低1 MPa现象看，怀疑3 号轴瓦与顶轴油管连接处接头发生渗漏，经内窥镜检查发现接头处未发生渗漏现象。停机后翻瓦发现3、4 号轴瓦最低部瓦块存在卡涩现象。瓦温突升及顶轴油压力降低的原因在于瓦块卡涩造成对中性消失。

4.3 解决措施

根据翻瓦检查情况，针对造成瓦块卡涩可能，对卡块进行了以下处理：

(1)将3、4 号轴承全部瓦块两侧的挂环按图2 加工去掉30 mm，加工部位表面粗糙度为12.5，加工后锐边倒圆。

(2)为减少顶轴油管的对瓦块的约束，在重新布置3、4 号轴承顶轴油管时，应使油管的转弯不得小于4 个，尽量提高油管的挠性。管道安装时，各接头应拧紧，防止漏油。

(3)对3、4 号轴瓦套内孔各锐边倒圆R0.5。

(4)调整3、4 号顶隙，在3、4 号轴承正上方瓦块加不锈钢垫片0.08 mm，在3、4 号轴承上半左右2 个瓦块加不锈钢垫片0.06 mm。

(5)将3、4 号轴承的进油节流孔板由φ30 mm增大至φ33.5 mm。

5 结语

华能海门电厂1 号机组汽轮机可倾瓦烧瓦、振动超标的原因主要是瓦块卡涩和轴颈表面采用热镀工艺，容易磨损，通过改造瓦块及增加顶轴油系统取得了很好效果。1 号机组再次启动冲转，定速后振动和瓦温情况均正常，而且在多次惰走中均未出现异常。机组冲转、并网、超速、168 h 试运行均一次成功，再未出现任何异常情况。

6 参考文献

[1] 郭延秋. 大型火电机组检修实用技术丛书汽轮机分册[M]. 北京：中国电力出版社，2003.

[2] 施维新. 汽轮发电机组振动及事故[M]. 北京：中国电力出版社，2008.

[3] 黄树红. 发电设备状态检修与诊断方法[M]. 北京：中国电力出版社，2008.[4] 刘崇和，张勇. 汽轮机检修[M]. 北京：中国电力出版社，2004.

[5] 陈建县. 1 000 MW超超临界机组瓦振动分析及处理[J]. 电力建设，2009，30(12)：49-51.

[6] 杨细望. 300 MW机组振动探析[J]. 电力建设，2000，21(4)：37-38，41.

[7] 胡代舜. 大型汽轮机事故及预防[J]. 电力安全技术，1999(2)：5-7.

[8] DL 5011—92 电力建设施工及验收技术规范：汽轮机机组篇[S].

[9] DL/T 5210.3—2009 电力建设施工质量验收及评价规程：第3 部分汽轮发电机组[S].

[10] 乔广. 转子可倾瓦轴承系统完全动力模型及稳定性分析[D].上海：复旦大学，2007.