2．2高加保护误动作现象

　　某工况下，机组负荷115MW，高加投入运行．有关高加联锁保护投入，集控室内#1、#2高加电接点水位指示为0mm，#1、#2高加疏水调节投自动且疏水调节阀开度指示正常：突然。机组负荷增加，I、Ⅱ级抽汽逆止阀关闭，"高加解列"声光报警，检查发现#1、#2高加进汽电动截止阀正在关闭，#1、#2高加水位高Ⅱ、Ⅲ值均未报警，此时#1、#2高加水位上下波动，但均未达到 150mm及 250mm，就地检查玻璃管水位计指示正常，判断为高加保护误动作，同时检查发现"高加解列"声光虽已报警，但给水仍没有走旁路，此时立即手动操作HSS2225使高加给水走旁路，经热工人员检查发现#1高加电接点液位控制器LS2213电阻元件被击穿。同时检查了#1高加液压控制阀未能迅速关闭是由于液压控制阀"O"形密封圈老化，致使其灵敏度降低。

　　2．3防止高加保护误动作对策

　　针对这种情况，我们既要做到保证高加水位异常升高时，高加能迅速地自动切除，又要防止高加保护误动，采取将76ZJ、77ZJ分别同78ZJ、79ZJ中间继电器串联，原高加保护原理图ab部分(见图3)转变为图5的a''b''部分。

　　这样，#1高加或#2高加水位同时达到 150mm、 250mm，高加才紧急停用，同时为防止高加旁路电磁阀12ZT、13ZT(见图3)动作后，#1高加进水阀不能迅速关下，但又发出"高加解列"的声光报警，我们采取了在#1高加液压控制进水阀关闭到位处加装一行程开关并与3CJ串联，原高加保护原理图cd部分(见图3)改为图6的c''d''部分。

　　也就是说只有当直流接触器3CJ动作，同时#1高加进水阀关闭到位，ZDG行程开关接通，"高加解列"才声光报警。与此同时我们将"高加保护"联锁试验每月进行一次，以确保该保护投入的可靠性和动作的灵敏性，并且充分利用机组调停机会更换#1高加液压控制阀"O"形密封圈。

　　3高加水位异常

　　3．1高加水位异常情况

　　某次机组热态启动，#1、#2高加随机滑启，给水经高加内部，#1、#2高加进汽电动阀、I、丌级抽汽逆止阀及其底部疏水、抽汽管道疏水开启，凝汽器真空为60kPa，各项参数已满足汽机冲转要求。从汽机送轴封汽、抽凝汽器真空至准备冲转两小时左右的过程中，发现#1高加水位由-150mm逐渐升高至0mm，根据当时的迹象判断为#1高加有轻微泄漏现象。随即开启#1高加危急疏水电动截止阀准备放水泄压，此时#1高加水位丝毫没有下降，反而迅速上升达600mm。在这种紧急情况下，迅速退出高加随机滑启操作，关闭1、#2高加进汽电动阀及I、Ⅱ级抽汽逆止阀，给水走旁路，并开启#1高加壳体有关放水阀，但此时放水阀出现倒吸空气现象，说明#1高加汽侧处于微负压，表明#1高加水位异常上升并非是由高加泄漏引起的。

　　3．2高加水位异常原因分析

　　#1、#2高加正常运行时，#2高加疏水通过疏水调节阀至#1高加，而#1高加疏水通过疏水调节阀至除氧器，在高加壳体标高1020mm处接有危急疏水口，通过公称直径Dgl00mm钢管排至凝汽器循环水出水虹吸池。当机组准备启动时，凝汽器真空为60kPa，负压将覆盖到汽轮机调速汽阀后，由于高加采取随机滑起，#1、#2高加进汽电动阀及I、丌级抽汽逆止阀有关疏水通过高低压膨胀扩容器与凝汽器相通，#1、#2高加汽侧当时真空分别为26kPa、21．9kPa，加上#1高加危急疏水电动截止阀存在内漏现象，虹吸池与#1高加汽侧存在压力差及水位存在高度差，根据伯努利方程可知：

　　当虹吸池水位与高加汽侧水位的压力达到动态平衡时，#1高加水位基本维持不变。#1高加水位异常上升原因找到后，立即关闭#1高加危急疏水电动截止阀，打开#1高加壳体放空气阀，破坏#1高加汽侧真空，同时开启有关壳体放水阀进行排水，经过一段时间后水位恢复正常。

　　3．3防止水位异常升高的措施

　　针对上述出现的水位异常上升情况，检修人员对#1高加危急疏水电动截止阀阀线进行了研磨，调整了危急疏水电动截止阀开关下限；为了防止水位异常现象再次发生，在循环水出水虹吸池旁的#1高加危急疏水管上开了一只中50mm孔，也就是说即使#1高加危急疏水电动截止阀再次存在内漏现象。不会使循环水倒人#1高加，仅仅只是空气倒人，同时运行人员改变了一些操作方法：在机组启动高加采用随机滑启的方式运行时，#1、#2高加进汽电动阀及I、Ⅱ级抽汽逆止阀及有关管道疏水冲转前l0min开启，开启后特别注意高加水位的变化；机组停用后，#1、#2高加汽侧有余压的情况下方可开启高加危急疏水截止阀等。通过系统改造和改进操作方法后，类似上述水位异常情况未发生过。

　　4高加水位自调失灵对经济性的影响

　　4.1高加水位自调失灵现象

　　高加运行时水位控制在0～50mm。但一段时间里，#1、#2高加由于疏水调节器和调节阀的设备原因，水位不能投入自动调节。运行时疏水阀开度较大，水位处于-250mm的最低位置。为此，我们曾在#10机进行试验，满负荷时高加水位从-250mm提高至-50mm、0mm。#1高加出水温度提高0.5℃，#2高加出水温度提高约3.5℃<244.5℃T248℃>。从#2高加给水温升进行比较，低水位时汽水热交换量减少约15～20。

　　4．2高加水位自调失灵对经济性的影响分析

　　从高加内部结构看，运行中，蒸汽从加热器上部的出水端进入汽侧空间，沿隔板形成的通道流经蒸汽冷却段、蒸汽凝结段、<#1高加疏水冷却段>，蒸汽从给水的高温区流向低温区，最后凝结水排至下级加热器。由于高加给水流程采用U型管，相应的蒸汽流动也设计为上下折反的流程，在加热器底部的蒸汽流道是由凝结水和隔板间的空间构成。所以加热器水位变化将改变蒸汽流道状况和加热器工况。水位过低时不能有效形成水封，使汽流保持设计流程，部分蒸汽发生短路现象或直接随疏水排出，汽水热交换不充分，部分抽汽没有充分释放出汽化潜热，造成高加出水温度降低。

　　#10、#11机#1高加设置蒸汽冷却段，蒸汽凝结段和疏水冷却段。由于疏水冷却段的作用和疏水管位置高，能有效抑制低水位蒸汽短路现象，蒸汽在加热器中放热较充分，水位对出水温度影响较小。#2高加只设置蒸汽冷却段和蒸汽凝结段，低水位蒸汽短路现象明显，对给水温度影响很大。加热器水位过低对机组经济运行的影响是多方面的。

　　4．2．1按一般标准，给水温度提高l0℃机组煤耗下降0.4，温度下降造成煤耗增加。

　　4．2．2对#2高加而言：疏水阀开度过大时汽侧压差增大，进汽量增大的同时给水温度下降，即增加了机组热耗又使加热器效率下降。

　　4．2．3因排挤了#1高加进汽，增加了高等级抽汽量，使机组效率下降。

　　从以上情况可以看出高加水位控制对加热器工况及机组运行经济性影响很大。因此小修中解决了调节阀问题，水位投入自动调节，控制在0-50mm左右，给水温度明显升高3～4℃，提高机组运行的经济性，保持高效低耗。

　　由于采取上述措施后，使我厂高加的投运率达到99.97％，可靠性得到加强，对我厂稳发，满发和安全经济运行发挥了很大的作用。