2.1　事故后检查试验情况
　　a.所有风筒内均有积油，定子端部表面有油迹。
　　b.励侧22号绝缘盒引水管锥形绝缘根部与涤玻绳间有30mm长的放电痕迹，25号绝缘盒与引水管锥形绝缘间存在约2mm的缝隙，可见铜导线，且有爬电痕迹，38号、39号绝缘盒与引水管锥形绝缘间有明显的放电痕迹。
　　c.端部引线V6和W2固定夹板的3个螺丝松动，绝缘已被磨损，在其周围有如腻子状的磨粉，发生引线绝缘磨损共有6处。
　　d.引水管锥形绝缘处电位外移的试验情况：外加直流7　　875V励侧接头有外移的12个，汽轮机侧(简称汽侧)接头有外移的6个，外移电压最大值为6　　600V，最小值为3　　300V。
　　e.检查汽侧2号、53号绝缘盒之间的涤玻绳后表明，系绳内烧穿，已越过1号、54号接头，通过绳内部形成导电通路。
　　f.端部固有振动频率测量情况为：线圈位置用时钟表示，励侧1点处外引线固有频率106.25Hz，7点处外引线固有频率为112.5Hz；汽侧5号引水管接头固有频率为111.24Hz，其它各测点的固有频率均远离倍频。
　　g.接头锥形绝缘耐压试验结果为：励侧30号、32号接头电位外移严重，交流耐压试验时分别在4　　800V和4　　000V击穿，打开接头绝缘后，发现引水管的手包锥形绝缘只有两层深入到绝缘盒内。
　　h.涤玻绳绑扎耐压试验最低12kV，270s即冒烟击穿。
2.2　事故原因
　　以上试验说明此次发电机定子短路事故主要由以下3个方面造成：
　　a.制造工艺不好。引水管绝缘检查时，82个中有75个没有深入到绝缘盒内，它们之间无搭接长度，手包锥体绝缘分层或松散，绝缘盒内填充不实，致使在两者之间的接缝处产生严重的电位外移；
　　b.绑扎绝缘盒的涤玻绳绝缘强度低，导致烧穿和闪络；
　　c.发电机密封瓦在运行中产生油雾进入发电机内部，加重了电位外移。
　　从这次事故可以看出，发电机制造工艺及安装设计方面的原因，都有可能造成发电机线棒端部绝缘强度下降以及振动造成的绝缘介质磨损。这将导致发电机定子绕组的各种故障，虽然接地故障、相间故障的几率较大，但匝间短路也是很可能的。

3　发电机故障之三
1991年6月14日2时，图3中6号发电机定子接地信号报警，定子接地保护只发信号不掉闸，停机检查发现，A相出线箱处对地短路，经处理后高压试验时泄漏电流仍很大，于是1991年7月20日将该机组转入大修，并对定子绕组作耐压试验，试验时发现汽侧(T侧)18号线棒的上线棒出槽口的直线部位与渐开线部位的交接处击穿，对地放电。具体部位为T侧铁心槽口外200mm处，内有一长25mm的放电烧黑痕迹。参见图3。