摘要：电力电子装置和非线性负载的广泛文献提出了一种基于变压器基波磁通补偿(FMFC）的串联混合型有源电力滤波器，通过检测变压器一次侧的基波电流，并采用电压型PWM逆变器产生一个基波补偿电流、将此补偿基波电流注入串联变压器的二次侧，当二次侧注入基波电流和电网电流中的基波成分满足基波补偿条件时，串联变压器对基波呈现变压器一次侧漏阻抗，而对谐波呈现励磁阻抗。这种有源滤波器仅仅提高了系统对谐波的阻抗，从而迫使谐波电流流入无源滤波器支路、真正起到了谐波隔离作用。要害词：基波磁通补偿三相有源电力滤波器1引言　　电力电子装置和非线性负载的广泛应用使电力系统产生了大量的谐波。电力系统谐波已经成为电力系统的一大公害，也是近10年来国内外专家和学者普遍关注的问题。文献提出了一种基于变压器基波磁通补偿(FMFC）的串联混合型有源电力滤波器，通过检测变压器一次侧的基波电流，并采用电压型PWM逆变器产生一个基波补偿电流、将此补偿基波电流注入串联变压器的二次侧，当二次侧注入基波电流和电网电流中的基波成分满足基波补偿条件时，串联变压器对基波呈现变压器一次侧漏阻抗，而对谐波呈现励磁阻抗。这种有源滤波器仅仅提高了系统对谐波的阻抗，从而迫使谐波电流流入无源滤波器支路、真正起到了谐波隔离作用。但文献仅仅是为了验证原理而设计的滤波装置，其容量设计得很小；同时，该文仅就单相系统进行了计算，现场运行及在武汉高压研究所试验结果表明该三相有源滤波器具有优良的滤波效果，而且在无源到有源之间可平稳过渡。2三相有源滤波器原理结构图1为基于基波磁通补偿的三相有源电力滤波器原理结构图。图1基于基波磁通补偿的三相有源电力滤波器原理图　　图1中μa，μb，μc为380V系统电压；Zas，Zbs，Zcs为系统阻抗；T1，T2，T3为3个独立的单相串联变压器，其一次侧串联在电网和谐波源之间，二次次侧均与3个独立的电压型逆变器接在一起，3个逆变器共用一个直流电源Ud（来源于120V三相交流电整流）；三相系统中主要是5，7，11等次谐波，因此无源滤波器只设立了采用星形接法的5次和7次支路；滤波源为三相不控整流装置；负载电阻为湖北追日电气设备有限公司专门提供的液态电阻；Ld和Cd用于抑制逆变器产生的高频谐波。整个电流控制电路和逆变器电路用于产生基波补偿电流。当逆变器出现故障时，为了不影响负载正常运行，可将变压器的二次侧短路，因此图1中加入一个接触器用于短路变压器二次测，以保护逆变器装置。　　本文的三相电路结构不同于文献中的结构，逆变器和串联变压器完全独立，每相单独成果控制，主要考虑实际的三相系统中可能有一定的不对称性，3个独立的串联变压器之间没有耦台，控制简单方便，在实际中可将每相设计成完全一样的模块。3系统参数设计与仿真　　根据基波磁通补偿的有源电力滤波器的新原理，考虑图1三根系统中的一相，变压器一次侧对基波呈现很小以致可以忽略的一次侧漏抗，而对谐波呈现一次侧励磁阻抗。在低压380V三相系统中、系统等效内阻抗可以忽略不计。设串联变压器基波励磁阻抗为Zp，当控制系统满足基波磁通补偿条件时，串联变压器基本不增加系统的基波阻抗，而对n次谐波的阻抗nZp。为了改善系统的滤波效果，串联变压器的励磁阻抗不能太小。而在图3所示的谐波源中，功率因数一般都很高，因此不需补充无功，故滤波电容器可以设计得小一些。综合考虑串联变压器的励磁阻抗和无源支路，并运用MATLAB进行仿真，当串联变压器的基波励磁阻抗Zp取为6.28Ω，无源支路C5=30μF，L5=13.5mH，C7=20μF，L7=10.35mH时，加滤波器之前的系统电流和电流波形如图2所示，而加滤波器之后的系统电压和电流波形如图3所示。整个系统的滤波效果非常理想，其功率因数接近于1。　　串联变压器串联在系统中，若变比为k=W1/W2，一次侧基波电流为I1，则二次侧压降为一次侧的1／k倍。注入变压器二次侧的基波电流为ki1。为了减少逆变器的输出电流，需减小k。考虑各种短路现象，二次侧压降可能会达220／k，这个交流电压会通过逆变器的4个续流二极管构成的整流桥给电容器充电，导致直流母线电压过高，所以1/k不能太大。综合考虑，取k=W1/W2=1／2,这样串联变压器二次侧电压最高可达440V，选择1200V的IGBT便可满足要求，二次侧注入的电流只有一次侧基波电流的一半，这样就可减小逆变器的功率。4控制系统参数选择　　为了满足动态响应快和鲁棒性强的要求，三相系统采用滞环电流控制方式，文献详述了滞环电流控制的原理及开关频率的计算。图4为滞环比较器的具体电路及其传输特性。根据电子电路知识，滞环比较器的两个阈值分别为：　　在滞环电流控制中，逆变器的实际输出与电流给定信号进行比较。若误差大于滞环宽度h，则通过改变逆变器中对应的开关器件的开关状态，使实际输出电流减小；反之，若误差小于-h，则通过改变逆变器中对应开关器件的开关状态，使实际输出电流增大。但在实际电路中，一般都将给定信号与反馈信号的误差进行放大，然后再与滞环比较器进行比较，其结构如图5（a）所示。根据自动控制原理可知：加入放大倍数g等效于将滞环宽度变为原来的1／g，即图5（a）可等效为图5（b），这样可以达到同样的效果，因为若取相同的输入，则其输出完全一样。要减小滞环宽度，可直接增加放大倍数g。5现场测试结果及影响地正常工作。将JCBL串联型有源电力滤波装置投入现场运行，采用link公司的DSO2100型数字示波器记录了部分实验波形，并进行了谐波分析。图6～图8为不加任何滤波器、只加无源滤波器和同时加无源和有源滤波器等3种情况下的变压器一次侧电流波形及谐波分析图。　　　　　　　　图6不加任何滤波器时一次侧电流波形及谐波分析　　　　　　　　　　　　　图7只加无源滤波器时一次侧电流波形及其谐波分析　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　图9为从仅加无源滤波器过渡到同时加无源和有源滤波器一次侧的电流波形。　　　　　　　　　　　　　图　9为从仅加无源滤波器过渡到同时加无源和有源滤波器一次侧的电流波形　　武汉高压研究所也对该装置进行了现场测，试测试结果如表1所示。　　通过分析可知，电流畸变率只有约1.5％，该有源滤波器具有极好的滤波效果，并可在无源到有源之间进行平稳过渡。6结语　　本文设计制作了一套全自动三相有源电力滤波装置，当采用3个独立的串联变压器和独立的逆变器电路时，基于基波磁通补偿有源电力滤波器的新原理可以成功地用于三相系统。　　本文通过MATLAB的仿真确定了串联变压器和无源滤波器参数，推导了控制器参数的选择原则。　　将仿真和分析结果应用到JCBL串联型有源电力滤波装置中并投入现场运行。现场测试结果表明：该三相滤波系统可以真正解决低压供电系统的谐波污染，而且在无源到有源之间可以平稳过渡。