摘要：文章对单、双避雷线耐雷水平及年跳闸率进行了分折，简述了选用双避雷线比选用单避雷线每百公里年跳闸率可减少45.45。关键词：输电线路；单地线改双地线；雷击跳闸率中图分类号：TM732文献标志码：B文章编号:1003-0867(2006)10-0028-01长期以来，对如何减少架空送电线路的雷电过电压，提高耐雷水平，从而降低雷击跳闸率，一直是电力系统运行人员关心和探讨的重要问题之一。输电线路纵横延伸，地处旷野，易受雷击，雷击线路造成的跳闸事故在电网中占很大百分比。输电线路的雷击跳闸条件：（1）雷电流大于耐雷水平；（2）工频短路电流的电弧持续燃烧。架空送电线路的防雷性能的优劣，主要用耐雷水平和雷击跳闸率这两个指标来衡量。其中：雷击跳闸率是指在折算至年雷电日数为40的标准条件下，每百公里线路每年因雷击引起的线路跳闸次数，单位为次/百公里•年。雷击跳闸率是衡量线路防雷性能的综合性指标。雷电过电压的持续时间极短，只有几十微秒，高压断路器还来不及跳闸。只有当冲击闪络后的闪络通道发展成稳定的工频电弧时才会导致线路跳闸。为配合深圳市政府的一个重点工程，深圳东部供水工程建设，西技江泵站至220kV变电站送电线路工程，送电线路由惠州局设计室进行施工设计，在初步踏勘以及按照送电线路设计原则，经济、安全、可靠，送电线路采取全线跟着供水管道所征地的范围内走，这样，少占村民用地、减少青苗赔偿费用投资、其地面走廊（征地范围）非常窄。因此在设计时，必须选用ZS1单回窄基塔。通常窄基塔只有单根避雷线，其耐雷水平较低，雷击跳阐率高，为了安全可靠供电，在保证窄基塔结构部分、基础部分、电气部分满足安全要求外，窄基塔增加一条避雷线。其单、双避雷线耐雷水平、雷击跳闸率计算分析如下。1110kVZS1(21)直线塔的基本情况结构尺寸见图1。使用导地线LGJ-240/GJ-50，l₀=250m，按v=30m/s，C=10℃考虑。图1　110kVZS1直线塔单根地线110kV直线悬垂使用瓷绝缘子7片X-7，R_ch=7～15Ω，取R_ch=10Ω，h=27.3m，U_50％=700kV。l₀=250m，由应力弧垂放线表查得f_D=3.51m，f_B=2.11m，避雷线GJ-50半径P/2=4.5mm。计算过程如下：避雷线平均高度h_b=27.3-2/3×2.11=25.89m；导线平均高度h_d=(21-1.5)-2/3×3.51=17.16m；避雷线半径r₁=0.0045m；避雷线对下导线的几何耦合系数电晕下的耦合系数k=k₁k₀=1.25×0.164=0.205；杆塔电感L_gt=0.5×27.3=13.65μH；分流系数b=0.90；雷击杆塔时耐雷水平绕击耐雷水平因此，单避雷线时耐雷水平为43.32kA，年跳闸率1.21次/100km。2合理地提高耐雷水平为减少年跳闸次数，ZS₁直线塔在结构、电气、基础部分满足安全要求外，选用双避雷线，且避雷线横担长度由原来0.45m改为0.6m，以此提高耐雷水平。110kVZS₁(21)直线塔双根地线的结构尺寸见图2，其它参数同上。图2　110kVZS1直线塔双根地线计算过程与上面过程类似，不再赘述。经计算得，双避雷线的耐雷水平为51.96kV，年跳闸率减到0.66次/100km。所以，选用双避雷线比选用单避雷线每100km年跳闸率减少45.45。这样可大大提高送电线路安全供电可靠率。