随着电网容量的增加，高压设备的更新换代已势在必行。笔者在农网改造中，在设备选型、更新改造过程中碰到的问题，在此供同行参考。

1　高压断路器更新改造中的问题

(1)ZN系列真空断路器与CD10系列电磁机构、传动机构的配合问题：

高压断路器担负着电网中负荷电流的关合，故障电流的开断，线路重合闸的重要工作，是电网重要的高压设备之一，它的性能优劣与否，直接关系到电网的安全运行。以前在6～10kV配电网络中，绝大部分选用SN系列少油断路器，并配备CD10-10型电磁机构，此种高压断路器存在着遮断容量小、分闸时间长、维护工作量大、不能频繁操作、存在火灾爆炸隐患等缺点。用ZN系列真空断路器替代SN系列少油断路器是农网设备发展的趋势。在设备更新改造中，一般方案是采用更换断路器本体，保留断路器的传动及操动机构，这就不可避免出现了ZN系列真空断路器本体与CD系列电磁机构的配合问题。CD系列电磁机构能够提供较大的关合功，能够满足SN系列少油断路器高关合的需求。与SN系列少油断路器触头采用插入式触头不同的是，ZN系列真空断路器采用的是平板式对接触头，触头间距为10～12mm，其真空灭弧室是采用铜焊工艺，且在高温下抽真空，它的机构强度较低，耐震动差，与少油断路器相比，所需的合闸功较小，其关合能一般约为同级同容量少油断路器所需关合能的1/5，在CD10系列电磁机构与SN系列少油断路器相匹配时，传动机构中主拐臂的角度一般采用60°的大转角，且与断路器本体主拐臂臂长的比为1:1，这能满足SN系列少油断路器长行程的需求(一般为145±3mm)，而ZN系列真空断路器由于触头间距较小(一般为10～12mm)，所要求机构输出的行程也较小，在断路器本体拐臂角度一定的情况下，就要求传动机构的主拐臂转角较小，所以必须对传动机构进行改造，并注重断路器本体与机构的配合。我们在改造过程中采用的方法是：适当减小传动机构主拐臂的转角(一般为50°左右)，断路器本体主拐臂与传动机构主拐臂的比例采用1.2:1，缩短断路器本体与传动机构主拐臂之间垂直拉杆的距离(一般比原来缩短100mm左右)，调整断路器本体分闸弹簧的长度，使合闸速度适应真空断路器需求(一般为0.4～0.6m/s左右)。这样可以减少机构对断路器本体的机械应力和机械振动，降低对真空泡中波纹管的冲击，提高波纹管的使用寿命，减少触头的弹跳，减轻触头的熔焊程度，从而提高真空断路器的使用寿命。

(2)运行过程中，高压真空断路器触头磨损量的极限问题：

高压真空断路器的触头一般采用平板式对接触头，为保证触头可靠接触，在动触头与水平拉杆之间采用压缩弹簧来保证触头有一可靠压力，其弹簧压缩行程即为触头的超行程，数值一般为3～5mm，真空断路器经调整投运后，与少油断路器不同的是，由于存在电弧磨损，高压触头的超行程不是一个固定值，而是一个逐渐加大的数值，其超程的增加值即为触头的磨损量。因此在调整断路器时，必须预留触头的磨损极限，在保证触头良好接触的同时，以取下限(3mm)为宜，同时低超程还可以降低断路器在关合位置时，波纹管产生较大的应力，延长真空泡的使用年限。同时应定期检查真空断路器的超程及开距，非凡是在发生近区短路故障时更应注重检查。

(3)运行过程中，真空断路器的真空度问题：

众所周知，真空断路器是采用真空作为熄弧介质来灭弧的，在极间间隙长度(即断路器的开距)一定的情况下，真空度的高低，直接影响到断路器熄灭电弧的成败。资料及运行中显示，以1mm极间间隙施加交流工频耐压为例，在10-4～10-8mmHg时极间耐压无变化，在10-4～10-3mmHg时极间耐压呈下降趋势，在几个mmHg时，极间耐压呈最低值，其中在10-2～10mmHg时，是轻易发生辉光放电的区域。因此在安装结束及运行过程中，必须对断路器真空泡进行真空度检查，一般采用真空度检测仪进行检查，以不超过10-8mmHg为合格；假如无此设备，可以采用工频交流耐压设备，对断路器极间施加一定的工频交流耐压(以ZN系列为例，在极间施加42kV/min)以不发生极间辉光放电为合格。

(4)真空断路器在切断小电感电流时所产生的截流过电压及防范措施：

由于真空断路器具有较强的熄弧能力，所以在切断感性电流时，轻易在电流自然过零之前熄灭电弧，即产生截流现象。这一部分能量伴随产生截流过电压，其数值一般为线电压的数倍之多。这就给设备绝缘造成了严重威胁。为避免这一现象的发生，在农网改造过程中，应采用并联电容器组成CR过电压抑制器，及时消除并限制操作过电压的产生。一般采用在每相开关的出线端并接一只电容器FW10.5/3～0.1/100，容量在100kvar即可满足要求。

2　避雷器的选型、安装问题

(1)避雷器的选型问题：

金属氧化物避雷器是近20年来研究成功并迅速在电力系统推广应用的一种新型避雷器，由于它具备非线性系数小，通流容量大，与炭化硅阀式避雷器相比，保护特性要优越得多，伏安特性曲线优良等优点。采用金属氧化物避雷器后，可显著降低被保护设备的绝缘设计水平，明显降低设备投资，提高供电可靠性。

但任何事物都有相反的一面，金属氧化物避雷器在结构上一般为无间隙结构，由若干片氧化物阀片串联组成，此种结构对于运行于中性点直接接地的大电流接地系统的金属氧化物避雷器是合适的，但对于运行于中性点不接地的小电流接地系统的金属氧化物避雷器就存在一定的局限性。对于运行于小电流接地系统的避雷器来说，它不仅要承受雷电过电压和操作过电压，还要耐受正常的持续工作电压和工频暂态过电压及弧光接地、铁磁谐振和断线谐振等较长时间的过电压，单相接地时非故障相的电压也会超过系统的额定电压，给金属氧化物避雷器的运行造成不利，使氧化物阀片老化和热稳定性能变差，伏安特性曲线变平，保护特性变低，运行电压下的工频泄漏电流增加，最终引起氧化物阀片"热崩溃"，造成避雷器的损坏，运行费用相对增加。在试验数值上表现为：U1mA值下降，75U1mA下的电流增加，运行电压下工频交流泄漏电流的阻性分量增加(预防性试验规程规定：U1mA值与初始值相比不超过±5，75U1mA下的电流不超过50μS，运行电压下的阻性分量与初始值相比较应无明显变化，当阻性电流增加一倍时应停电检查)所以在选用金属氧化物避雷器时应综合考虑，一方面采取限制内部过电压的措施，譬如采用RC过电压抑制器，谐振消除装置等；另一方面选用通流容量较大、持续运行电压较高的金属氧化物避雷器，以充分利用避雷器的性能，降低设备运行费用。

(2)金属氧化物避雷器的安装问题：

金属氧化物避雷器的外套一般为合成绝缘外套，安装时采取立式，其中一端接入高压侧，另一端兼做设备固定端和接地端。此种接线方式存在一定的缺陷：一方面避雷器引线与主导线一同压至设备线夹处，由于线径不一，不可避免地产生接触电阻，留下设备隐患；另一方面避雷器接地端兼做设备固定端，就把金属氧化物避雷器作为承力绝缘子使用，当线路或设备遭受大气过电压及内部过电压时，强大的电流将使避雷器承受电动力及热效应的影响。假设雷电流为50kA，主放电作用时间为100μs，避雷器引线尺寸为1.2m，线径为16mm2裸铝线，间距为0.35m，设备线夹处接触电阻为1790μΩ，接地电阻为2.1Ω，经计算由此产生的电动力及热效应为：

电动力=174.8kg

电流产生的热效应：热量Q=5.255×105(J)

由此产生的导体表面温度：τ=468.5°C

从以上计算可以看出，由雷电流引起的电动力足以对避雷器产生损害，非凡是破坏避雷器的绝缘密封，导致避雷器受潮，最终引起避雷器的损坏。而由于避雷器引线的不规范施工存在的接触电阻所引起的热效应足以对导线及设备线夹产生损伤，造成恶性循环，最终引起设备损坏事故。解决方法：

①正确规范地安装避雷器，降低接触电阻，切实注重不把避雷器作为承力绝缘子使用；

②适当缩短避雷器的引线长度，增加引线的截面积，增加避雷器的间距，经测算，引线采用25mm2的裸铝线，长度不超过0.6m，间距不小于0.5m为宜。

3　低压配电设施的防过电压问题

长期以来，人们对高压设备的防过电压问题比较重视，采取了许多避免高压设备过电压的措施，譬如采用避雷针、避雷带、避雷线防止直击雷，采用避雷器防止感应雷、雷电侵入波及内部过电压等措施，但对低压配电设施防过电压问题相对重视不足。有资料显示，高压侧落雷的几率为80左右。低压侧落雷的几率在20左右。但正是这20的落雷几率造成了许多供电设施的损害。变压器低压侧产生过电压时会产生逆变换，在高压侧感应出相应的感应过电压。以10kV/0.4kV变压器低压侧落雷为例：假设变压器中性点接地电阻为4Ω雷电流为2kA，则低压绕组的电压为8kV，感应到高压侧的电压为200kV，该电压远大于变压器高压绕组的答应冲击电压75kV，轻易引起变压器绕组的绝缘损伤。采用在低压配电装置加装低压避雷器可有效解决这个问题。一般可采用在相线与N线之间装一只FYS-0.22N金属氧化物避雷器，这不仅可以有效防止雷击及感应过电压，还可防止由于三相四线进户中性线断线引起的中性点位移而产生的过电压。

综上所述，由于各地的设备状况不一，在农网改造过程中，必须从实际出发，合理解决设备的选型、安装、运行等问题，以求得以较小的投入取得最大的社会和经济效益。

李晓东王明胜山东省沂水县电业局(276400)